Fig. 1과 같이 -20℃ 정도의 초저온 정지 상태에서 LCO₂의 석탄 처리 효과를 규명하기 위하여 분사된 LCO₂ 제트가 충돌판을 때려서 Joule Thompson 냉각을 유도하여 초저온 조건을 유지하고자 하였다. 그리고 충돌판에 접촉하고 있는 미분탄(0.4 g)에 반대편에서 LCO₂ 액적을 떨어뜨려 LCO₂를 석탄 내로 스며들게 하고자 하였다. 이는 극저온 냉동기를 이용하여 LCO₂ 흡착 조건을 만드는 것에 비해 비용과 공간을 획기적으로 절감할 수 있는 방법으로 판단된다. 이를 통해 초저온 온도부터 상온 조건까지 다양한 온도 범위에서 석탄의 LCO₂ 처리 또는 건조가 가능하도록 할 수 있다. 먼저 선행 연구로 -20, 10, 25℃의 3개 포화 조건에서 석탄 건조율을 측정하였고, 마지막으로 32℃/73 bar (초임계 조건)에서도 석탄 건조율을 측정하였다. LCO₂ 처리는 LCO₂ 분사 후 40분 동안 진행되었다. 이때 reactor 압력은 후방에 설치되어 있는 가열된 pressure regulator에 의해 조절된다. 자세한 압력 및 온도 조건은 Table 1에 나타나 있다.

Fig. 1. 
Schematic of experimental apparatus used for drying process of LCO₂ under low temperature of -20℃ condition where LCO₂ jet is impinged on the plate

한편 자체 제작한 수분 조절 장치를 이용하여 기존의 20% 정도의 수분을 가지고 있는 석탄을 수분 함량 50% 정도까지 높일 수 있도록 하였다. 기존 플라스크 가열기를 이용하여 수증기를 만든 후 질소가스(N₂)와 혼합하여 석탄 표면에 수증기가 응축될 수 있도록 제작하였다. 이 경우 N₂의 질량유량과 가열기 온도를 조절함으로써 석탄 내 수분 함량을 변화시킬 수 있었다. 자세한 장비에 대한 기술은 선행 연구에 잘 나타나 있다^9,10). 초기 석탄과 LCO₂ 처리된 석탄의 수분 함량은 열중량 분석기를 이용하여 0.4 g의 석탄을 질소 분위기에서 10℃/min으로 110℃까지 승온하면서 시간에 따른 질량 감소를 측정하여 결정하였다.

CO₂ 흡착률(η)을 계산하기 위해 식 (1)에서 보듯이 dual site Langmuir 모델을 사용하였다. 최대 흡착률에 rate constant를 곱하여 실제 흡착률을 계산할 수 있다. 그리고 이렇게 계산된 실제 흡착률에 압력에 따라 표면에 흡착된 양이 많아져 흡착이 오히려 지연되는 효과를 고려하여 최종 유효 흡착률을 계산하였다.

실제 CO₂ 가스의 밀도(ρ_g)는 Refprop 소프트웨어(NIST, Gaithersburg, MD, USA)를 이용하여 계산하였다¹¹⁾. 이때 사용한 인자들에 대한 수치는 상수로 고정하였다. 이는 Table 2에서 확인할 수 있다. 흡착 반응률 인자(Ai, Ei)들은 Song 등⁶⁾이 건조탄에 대해 실험적으로 측정한 값을 그대로 사용하였다.

압력이 증가할 때 액체가 생성되고 액체의 큰 밀도로 인해 넓은 면적의 흡착이 일어나게 된다. 따라서 추가적인 흡착이 지연되어 오히려 흡착을 방해하게 되는 결과를 유발한다. 이러한 결과는 3.1절의 이론 예측 결과에서 자세히 설명할 예정이다. 석탄 내 최종 수분 제거 정도(%)는 흡착된 CO₂가 모두 수분을 밀어낸다고 가정하여 이를 정량적으로 계산해 본 값이다.

Fig. 2에서는 4개의 온도 조건에서 압력에 따른 실제 CO₂ 가스 밀도 변화를 보여주고 있다. 포화 압력 근처에서 기체에서 액체로 갑자기 변화되어 밀도가 급격하게 증가하는 경향을 보여준다. 그리고 온도가 낮은 저온일수록 액체 상태의 밀도는 더 커지는 것을 확인할 수 있다. Fig. 3에 보이는 흡착 모델 결과는 주어진 온도에서 실제 흡착률(점선)은 압력에 따라서 증가하다가 최댓값에서 일정한 것을 알 수 있다. 반대로 유효 흡착률(실선)은 압력이 증가함에 따라서 석탄 내 흡착을 위한 유효 면적 감소로 인해 감소하는 것을 알 수 있다. 또한 온도가 증가할수록 최종 유효 흡착률이 증가하는 것을 알 수 있다.

Fig. 2. 
Effect of pressure on density at different temperatures

Fig. 3. 
Effect of pressure on raw (dotted line) and effective adsorbed extent (solid line) at different temperatures

Fig. 4는 앞서 계산한 모델 예측 결과를 바탕으로 밀도를 변화시켜가면서 유효 흡착률만 그려 본 결과이다. 압력이 아닌 밀도 변화에 따른 유효 흡착률은 밀도가 큰 부분(즉 액체 상태)에서는 흡착률이 크게 변화하지 않음을 확인할 수 있다. 추가적으로 온도가 증가할수록 흡착률도 증가하는 것도 관찰할 수 있다.

Fig. 4. 
Effect of CO₂ density on effective adsorbed extent at different temperatures

Table 3에 보듯이 실험에서 사용된 4개 조건에서 측정한 CO₂ 흡착률을 바탕으로 100% 물과의 치환을 가정하여 실제 수분 제거율(%)을 계산할 수 있다.

Fig. 5를 보면 수분 제거율 실험값은 실선으로 나타나 있고 흡착 모델만으로 예측된 이론값은 점선으로 나타나 있다. 흡착 모델로는 초임계 조건에서 최대 3%의 수분 제거를 예측하였으나 실제 수분제거율은 최대 40%임을 알 수 있다. 이와 같은 차이는 CO₂ 용해도와 젖음성으로 인한 추가적인 석탄 내 수분 제거 효과 때문으로 판단된다. 특히 LCO₂ 내 물의 용해도가 포화 압력에 따라 증가하는 경향이 있는데, 이로 인하여 석탄 내 수분이 제거될 수 있다는 모델링 결과가 보고되고 있다¹²⁾. 자세한 흡착 모델을 사용하여 계산한 수분 제거 결과는 Table 3에 잘 정리되어 있다. 그리고 흡착 모델로 예측한 최대 3%인 수분 제거는 Sun 등³⁾이 측정한 수분 제거율인 최대 3.5%와 거의 일치하는 것을 알 수 있다. 또한 압력과 온도에 따른 수분 제거율의 증가 경향도 Sun 등⁴⁾의 연구 결과와 거의 일치하는 것을 확인할 수 있다. 따라서 물에 비해 다른 분무 특성¹³⁾과 본 연구에서 확인한 수분 제거 특성 때문에 향후 LCO₂를 이용한 석탄 건조 및 보일러 적용에 대한 연구가 추가적으로 진행될 것으로 기대한다.

Fig. 5. 
Effect of CO₂ pressure on water removal for two different cases, model and experiment