Sedlak 등⁶⁾은 이전에 특허로만 발표되던 전기화학적 수소 압축기를 실험하여 1981년에 논문으로 발표하였다. 백금 촉매와 나피온 막을 이용하여 1.1 A/cm²에서 0.26 V의 전압을 보고하였으며 수소 압축 기능보다는 수소의 회수와 정제의 개념에 주목하였다. 이후 Rohland 등⁷⁾은 압축기 셀을 설계하고 PtRu/C 촉매와 Pt/C 촉매, Nafion 117 전해질 막으로 막-전극 접합체(membrane electrode assembly, MEA)를 제조하여 42 bar까지 압축한 결과를 발표하였다. Barbir와 Görgün⁸⁾은 3M사의 MEA를 이용하여 1 MPa로 수소를 압축할 때 0.5 A/cm²에서 0.13 V의 전압을 보고하고 연료전지 스택에서 전기화학적 압축 셀을 삽입하여 수소를 재순환할 수 있는 설계를 제안하였다. Ströbel 등⁹⁾은 상용 연료전지 MEA를 이용하여 수소 압축 성능을 시험하고 결과를 분석하였으며 54 bar까지 압축 성능을 보고하였다. 두 전극의 압력차 없이 실험한 경우 1 A/cm²에서 200 mV의 전압을 나타내었으며 캐소드의 과전압이 애노드보다 약간 큰 것은 Volmer-Tafel 메카니즘이 느리기 때문¹⁰⁾으로 보고하였다. 산성 분위기에서 수소산화반응과 발생반응의 메카니즘은 다음과 같이 알려져 있다¹¹⁾.

여기서 H_ad는 금속 표면에 흡착된 수소 흡착종을 의미한다. Volmer step에 의하여 수소이온이 금속 표면에 흡착된 후, Tafel step 또는 Heyrovsky step에 의하여 수소가 생성되는데 백금 표면에서는 Volmer-Tefel 메카니즘을 따르는 것으로 알려져 있다.

Casati 등¹²⁾은 Pt 촉매와 Nafion 117 막을 사용한 MEA를 이용하여 수소 정제와 압축 시험을 하여 셀 전압, 수소 유량, 수소의 상대습도, 온도의 영향에 대하여 연구하였다. 또한 바이폴라플레이트의 유로 형태를 평행선 형태와 사형의 두 가지에 대하여 비교였다. 수소가 MEA를 통과하는 속도보다 수소의 확산 속도가 크면 유로 형태의 영향이 없다고 보고하였다.

Onda 등¹³⁾은 해석 모델을 개발하여 실험 결과와 비교하였다. 1 MPa로 수소를 압축하기 위하여 0.5 A/cm²에서 98 mV의 성능을 발표하였으며 90%의 수소를 분리하는 경우 0.04 A/cm²에서 10 mV의 전압을 보고하였다. 수소 압축 기능과 수소-질소 혼합 가스에서 수소를 분리하는 성능 또한 보고하였다. Onda 등¹⁴⁾은 수소가 질소 또는 이산화탄소와 혼합되어 있고 농도가 1%, 10%, 99.99%인 경우 0.05 A/cm² 이하의 전류밀도에서 연료전지와 전기화학적 수소 압축기의 성능을 보고하였다. 고분자전해질 연료전지에서는 전압 강하와 연료 기근에 의한 셀 손상에 대한 문제 때문에 수소를 완전히 사용하지 못하고 배출하게 되는데 이러한 문제의 해결책으로 전기화학적 수소 압축기의 가능성을 보고하였다.

Nguyen 등¹⁵⁾은 Pt/C 촉매와 Nafion 117을 이용하여 MEA를 만들어 온도, 상대습도, 수소/아르곤 비율에 따른 성능 변화를 실험하였으며 촉매층의 함수율과 관련되어 중요한 변수인 이오노머 함량을 5%와 25%로 변화시킨 실험 결과를 임피던스 결과를 이용하여 분석하였다. 30도에서 70도까지 분극곡선에서 70℃에서 가장 좋은 성능을 나타내었으며(1.3 A/cm²에서 0.4 V의 전압), 높은 온도에서 촉매의 활성과 전해질의 전도도가 좋았기 때문이다. 상대습도가 낮아지면 저항이 증가하여 성능이 감소하였고 캐소드 촉매층의 이오노머 함량이 크면 촉매층의 수소이온 전도도가 올라가기 때문에 MEA의 저항이 감소하였다. 아르곤-수소 혼합 기체에서 수소의 분압이 낮아지면 물질전달저항이 관찰되었다. 수소/아르곤 비율이 0.3일 때는 과전압이 너무 높아 반응이 거의 일어나지 않았고 수소/아르곤의 비율이 1인 경우 60 mA/cm²에서 220 mV의 전압을 나타내어서 분압이 50% 이상으로 충분히 크지 않은 기체 혼합물은 전기화학적 수소 압축 기술로 가스 분리하는 데는 한계가 있다고 보고하였다.

Grigoriev 등¹⁶⁾은 10 N liter/h 규모의 단일셀 압축기를 제작하여 전류밀도, 셀 온도, 상대습도, 가스 조성 등의 운전 변수를 변화시키며 셀 성능을 측정하였으며 130 bar 압축하는 데 0.2 A/cm²에서 160 mV의 전압을 보고하였다. 또한 수소가 62%인 수소-질수 혼합가스에서 수소를 분리하는 경우 0.2 A/cm²에서 250 mV의 전압을 보고하였다.

Hao 등¹⁷⁾은 캐소드에 내부 가습 기능이 있고 애노드 채널의 출구가 막혀있는 전기화학적 수소 펌프 제작하여 2 MPa까지 가압 운전하였다. 내부 가습 기능은 캐소드 엔드플레이트에 물을 저장하여 물이 직접 전해질 막을 가습할 수 있도록 설계하였다. 내부 가습 기능으로 인하여 고분자 전해질 막의 전도도가 더 높았다. 물 전달 모델링과 전기화학적 임피던스를 이용하여 수소 펌프의 저항 요소에 대하여 고찰하였다. 전기화학적 수소 압축기의 주된 저항은 전해질 막의 저항에 의한 것이며 셀의 온도를 높이면 물의 확산 속도가 증가하여 막 저항이 감소하였다. 비교적 높은 온도인 333 K에서 운전하기 때문에 채널 출구가 막힌 애노드에서 물질전달에 의한 과전압은 중요하지 않았다. 운전 변수들이 전류 효율과 전압 효율에 서로 반대되는 영향을 미치기 때문에 운전 조건의 최적화가 필요함을 보고하였다.

Toghyani 등¹⁸⁾은 전기화학적 수소 압축기의 열적, 전기화학적 키네틱을 모사하기 위하여 3차원 수치 모델을 적용하였다. 모델을 검증하기 위하여 이전에 발표된 논문의 결과^9,13)와 비교하였다. 운전온도, 압력, 기체 확산층의 두께와 기공률, 채널의 크기 등의 설계 요소가 전기화학적 수소 압축기의 성능에 미치는 영향을 보고하였다. 고전류 밀도에서는 운전 온도를 높이면 성능이 증가하였지만 활성화 영역에는 영향을 미치지 않았다. 압력을 1 bar에서 20 bar까지 올리면 0.5 A/cm²에서 24%의 셀 전압이 상승하였다. 기체확산층의 두께를 0.2 mm에서 0.5 mm로 증가시키면 셀 성능이 감소하였다. 수소의 높은 투과성 때문에 기체 확산층의 기공률은 과전압 곡선에 별다른 영향을 주지 않았다. 기체 채널의 립 넓이를 0.5 mm에서 1 mm로 변화시켰을 때 과전압이 87.8 mV에서 70.6 mV로 감소함을 보고하였다.

Sdanghi 등¹⁹⁾은 32 bar까지 압축할 수 있는 전기화학적 수소 압축기에 대하여 연구하였다. 폭이 1 cm이고 길이가 30 cm인 전극을 길이 방향으로 20개의 조각으로 나누어서 위치별 특성을 연구하였다. 유로는 길이 방향으로 평행한 5개의 채널을 사용하였다. Nafion 117 막을 사용하고 60℃에서 90%의 높은 상대습도로 운전하였을 경우 0.66 A/cm²에서 0.36 V의 전압을 나타내었으며 수소 입구에서 출구 쪽으로 갈수록 전류밀도가 0.75 A/cm²에서 0.65 A/cm²으로 감소하였다. 채널을 따라 감소하는 전류밀도는 채널을 따라 상대 습도가 90%에서 55%로 감소하여 전해질막이 탈수되었기 때문이다. 이러한 현상은 전해질막을 통하여 이동하는 물의 양이 채널 위치에 따라 달라서 위치별로 전해질막의 저항이 다르게 되고 따라서 더 높은 전압이 걸려서 효율이 감소하게 된다. 상대습도 30%의 수소로 운전하면 전극의 위치별로 저항이 최고 2배가량 차이가 남을 보고하였다. 전기화학적 수소 압축기의 효율을 높일 수 있는 변수를 알아보기 위하여 실험과 함께 유사 2D 모델을 개발하였다. 전해질 막의 두께가 얇은 Nafion XL (30 um 두께)을 사용할 경우 효율이 훨씬 향상되었다. 60℃에서 90%의 높은 상대습도를 가진 수소를 32 bar로 압축할 경우 Nafion 117을 사용하면 0.33 A/cm²에서 0.137 V의 전압을 나타내었으나 Nafion XL을 사용할 경우 0.06 V의 전압을 보였다.

Chouhan 등²⁰⁾은 캐소드에서 애노드로의 수소 역확산이 전기화학적 수소 압축기의 성능에 미치는 영향에 대하여 연구하였다. Pt/C 촉매와 Nafion 115를 이용하여 MEA를 만들고 상온에서 실험하여 다양한 조건에서 압력-시간 그래프를 얻었으며 0.1 V의 과전압에서 압축비 150을 발표하였다. 역확산이 고려된 전기화학적 수소 압축기의 이론 식을 제안하고 실험으로 검증하였다. 또한 역확산이 고려된 전기화학적 수소 압축기의 효율 계산 방법을 제안하였다.

Chouhan 등²¹⁾은 스택 내부의 수소 흐름을 두 가지 제시하고 압축기체 유량, 압축 정도, 역확산, 효율의 관점에서 계산하여 두 가지를 비교하였다. 스택 내에서 셀의 전기적 연결은 직렬 연결로 동일하지만 수소 기체의 흐름은 병렬인 경우와 직렬인 경우로 설계할 수 있다. 즉, 일반적인 스택의 형태와 동일하게 셀이 전기적으로 직렬 연결이면서 수소 가스는 매니폴드를 통하여 각 셀로 공급되는 병렬 연결인 경우(electrically in series/flow in parallel, ESFP)와 셀이 직렬 연결이면서 수소 가스는 한 셀에서 나와서 다음 셀로 들어가는 직렬 연결인 경우(electrically in series/flow in series, ESFS)이다. ESFP의 경우 압축되는 수소의 양이 많아질 수 있으나 압축 압력을 높이는데 한계가 있는 반면, ESFS의 경우 고압으로 압축하는 것은 용이하나 압축할 수 있는 기체의 유량이 많지 않다. 기체 유량과 압축 압력이 정해지면 스택 내에서 셀의 연결을 ESFP와 ESFS 두 가지를 모두 사용하여 효율을 최적화하는 것이 가능하다고 보고하였다.

미국 에너지부(Department of Energy)의 Hydrogen and Fuel Cell Program에서 2006년부터 전기화학적 수소 압축기를 개발하고 있다. 현재는 Giner ELX사에서 수소 압축 압력 950 bar, 수소 처리용량 100 kg/hr를 목표로 과제를 수행하고 있다²²⁾. 촉매와 확산층 최적화, 물관리막 도입, 탄화수소 전해질막 도입 등으로 전기화학적 수소 압축기의 성능을 향상시켰으며 2 bar의 수소를 20 bar로 압축하는 경우에 1.9 A/cm²에서 0.18 V 전압의 성능을 발표하였다. Biphenyl sulfone hydrocarbon 계의 전해질막을 이용하여 Nafion과 같은 Perfluoro sulfonic acid 계 전해질 대비 수소의 역확산을 50% 이상 줄였다. 100 기압의 입력 압력으로 875 기압의 고압 수소로 압축하는 전기화학적 수소 압축기 스택을 개발하였다.

전기화학적 수소 압축기 기술은 전해질막을 통하여 수소이온만 통과시키기 때문에 고압으로의 수소 압축 용도 뿐만 아니라 수소를 선택적으로 통과시키는 수소 분리에 사용할 수 있다.

Kim 등²³⁾은 용융탄산염 연료전지의 애노드 배출 가스에서 이산화탄소의 분율을 높이고 동시에 수소를 생산하는 데 적용하기 위하여 전기화학적 수소 압축기 기술을 연구하였다. 인산이 도핑된 polybenzimidazole (PBI) 막과 Pt/C 촉매를 이용하여 MEA를 만들어 이산화탄소-수소 혼합 기체에서 수소를 분리하는 성능을 측정하였다. 80℃에서 PBI 막을 사용하는 경우 공급하는 가스의 가습 없이도 50%의 상대습도로 운전하는 Gore사의 상용 MEA와 비슷한 성능을 나타내었다. 공급되는 가스는 수소와 이산화탄소의 비가 2:8인 경우 애노드의 수소산화반응이 속도를 결정하므로 캐소드 촉매층의 백금 사용량을 1.1 mg/cm²에서 0.2 mg/cm²으로 줄여도 수소 분리 성능의 차이가 거의 없었지만 애노드 촉매 사용량을 줄이면 성능감소가 크다고 보고하였다.

Kim 등²⁴⁾은 이산화탄소 분율이 0.8인 혼합기체에서 수소를 분리하기 위하여 이산화탄소 내성이 있는 Ir/C 촉매를 합성하여 전기화학적 수소 압축기의 애노드에 적용하였다. Pt/C 촉매와 달리 Ir/C 촉매는 이산화탄소에 의하여 영향을 받지 않았으며 Nafion 212 전해질막을 이용하여 MEA를 제작하였을 때 Ir/C 촉매를 사용한 경우 0.8 A/cm²에서 0.18 V의 전압을 나타내어 0.20 V를 나타낸 Pt/C 촉매보다 우수하다고 보고하였다.

Wu 등²⁵⁾은 수증기 개질기에서 배출되는 이산화탄소, 수증기, 수소 혼합 가스에서 수소를 분리하는 용도로 전기화학적 압축기를 고려하고 Pt/C 촉매와 Pd/C 촉매를 애노드 촉매로 적용하여 비교하였다. 이산화탄소는 Pt/C와 Pd/C 촉매의 활성점 피독 뿐만 아니라 수소의 물질전달을 감소시켰다. Pd/C 촉매의 MEA 저항이 Pt/C 촉매보다 컸으며 이산화탄소가 Pt 촉매보다 Pd 촉매에 더 강하게 흡착하여 전기화학적 활성 면적을 감소시킨다고 보고하였다.

Rico-Zavala 등²⁶⁾은 sulphonated poly(ether-ether keton (SPEEK) 전해질막을 제조하여 전기화학적 수소 압축기에 적용하였다. SPEEK 막과 나노클래이-SPEEK 복합막, phosphotungstic acid가 함침된 나노클래이-SPEEK 복합막의 세 가지를 비교한 결과 복합막의 수소 크로스오버 속도가 SPEEK 막보다 약 50배 정도 낮았다. 전기화학적 수소 압축기의 에너지 소모량과 압축비의 관계를 압축비 6까지의 실험하고 그 결과를 이용하여 압축비 40까지 외삽하였다. SPEEK 막은 압축비가 증가할 때 에너지 소모량이 2차함수의 형태로 증가하였지만 나노클레이 복합막은 로그함수 형태로 증가하여, 압축비가 높을 경우 나노클레이-SPEEK 복합막이 에너지 효율이 우수하다고 보고하였다.

Nordio 등²⁷⁾은 수소-이산화탄소 혼합기체에서 이산화탄소가 전기화학적 수소 압축기의 성능에 미치는 영향을 연구하였다. 애노드에 이산화탄소가 있을 경우에 수성가스전이반응의 역반응과 이산화탄소의 전기화학적 환원 반응이 동시에 일어날 수 있는데 본 연구에서는 수성가스전이반응의 역반응이 촉매의 성능을 저하시키는 주된 원인임을 보여 주었다. 수소의 농도가 낮거나 가해주는 전압이 낮은 경우에 촉매의 성능저하가 더 빨랐다. 수성가스전이반응의 역반응은 흡열반응이기 때문에 촉매의 피독은 높은 온도에서 더 빠르게 진행되었다. 피독된 촉매를 회복하기 위해서 전압을 가해주는 것보다 공기를 흘려주는 것이 더 효과적임을 제시하였다.

Nordio 등²⁸⁾은 실험과 모델링을 통하여 전기화학적 수소 압축기의 성능을 과전압 곡선, 수소회수율(hydrogen recovery factor), 수소 순도의 관점에서 분석하였다. 유량, 유입 수소의 농도, 오염 정도, 압축 압력을 변수로 실험하였으며 매트랩을 이용하여 전기화학적 수소 압축기의 성능을 모델링하였다. 75% 수소–25% 메탄 혼합가스에 대하여 가압교대 흡착법(pressure swing adsorption, PSA)과 비교하였다. 압축 압력이 10 bar 이하인 경우 PSA는 에너지 소모량이 적었지만 압축 수소의 순도가 99% 이하로 낮았다. 압축 압력이 10 bar 이상인 경우 전기화학적 수소 압축기와 PSA 모두 고순도 수소의 생산이 가능하였으나 전기화학적 수소 압축기가 에너지 소모량이 훨씬 적었다. 전기화학적 수소 압축기는 작은 규모의 고압 수소 압축에 적용할 때 유리함을 보고하였다.

Kee 등²⁹⁾은 양이온 전도성 전해질을 이용하는 전기화학적 수소 압축기에 대하여 저온 고분자막을 이용하는 시스템과 600℃의 고온에서 운전하는 세라믹 막을 사용하는 시스템을 열역학적으로 비교하였다. 고분자막을 이용하는 경우 효율이 높았으며 세라믹 막을 사용하는 경우 수증기 개질 가스와 연결하기에 용이하다. 따라서 수증기 개질 가스를 세라믹 막을 이용하는 전기화학적 수소 압축기에 연결하여 5 bar 정도의 압력으로 압축 및 정제하고 이후 고분자 막을 이용하는 전기화학적 수소 압축기에 연결하는 시스템을 제시하였다.

전기화학 반응기의 Huang 등³⁰⁾은 전기화학적 수소 압축기의 기체 분리 기능과 수소화 반응기를 결합한 기술의 가능성을 보여주었다. Sulfonated poly (phthalazinone ether sulfone ketene) (SPPESK) 막을 이용하여 전기화학적 수소 펌프에서 부타논의 수소화 반응과 수소 분리를 연구하였다. 애노드에서는 수소와 이산화탄소 혼합 가스에서 수소가 수소이온으로 산화되어 캐소드로 통과되고 캐소드에서는 부타논이 부탄올로 환원되는 반응이 일어난다. SPPESK 막을 사용하였을 때 나피온 시스템보다 부타논의 반응 속도가 높았으며 0.3 kWh/ Nm³·H₂의 에너지 소모량으로 대체 기술인 PSA나 수전해보다 에너지 효율이 우수하였다. SPPESK 막을 사용하여 이산화탄소의 투과율이 낮아 나피온을 사용한 경우보다 높은 수소화 안정성을 나타내었다.